3.自耦变压器一次侧电压与一次电流的乘积，称为自耦变压器的（ C ）容量。

  4.在Y/Δ接线的变压器两侧装差动保护时，其高、低压侧的电流互感器二次接线必须与变压器一次绕组接线相反，这种措施叫做（ A ）。

  8.规定为星形接线的电动机，而错接成三角形，投入运行后（ A ）急剧增大。

  9.如果一台三相交流异步电动机的转速为2820rpm，则其转差率S是（ C ）。

  10.强行励磁装置在发生意外事故的情况下，可靠动作能提高( A )保护动作的可靠性。

  12.在中性点不接地的三相对称系统中，当发生金属性单相接地时，其非故障相的相对地电压( C )。

  14.复合硫酸盐对受热面管壁有强烈的腐蚀作用，尤其烟气温度在（ C ）时腐蚀最强烈。

  15.锅炉负荷增加时，辐射式过热器和对流式过热器内单位质量蒸汽的吸热量变化将出现（ B ）种情况。

  A、电晕极系统； B、收尘极系统； C、槽形板系统； D、高压供电系统。

  C、再热器出口联箱压力的1.5倍； D、 再热器进口联箱压力的1.5倍。

  19.锅炉冷态空气动力场试验，是根据（ B ），在冷态模拟热态的空气动力工况下所进行的冷态试验。

  20.同样蒸汽参数条件下，顺序阀切换为单阀，则调节级后金属温度（ A ）。 A、升高； B、降低； C、可能升高也可能降低； D、不变。

  21.汽轮机凝汽器真空变化，引起凝汽器端差变化，正常的情况下，当凝汽器真空升高时， 端差（ C ）。

  23.汽轮机的寿命是指从投运至转子出现第一条等效直径为（ B ）的宏观裂纹期间总的工作时间。

  24.在额定参数下，进行汽轮机高中压主汽门严密性试验，当高中压主汽门全关时，转速下降至（ C ）时为合格。

  25.采用喷嘴调节的汽轮机，在各调节汽阀依次开启的过程中，对通过喷嘴的蒸汽的焓降叙述正确的是（ C ）。

  C、通过部分开启的阀门所控制的喷嘴的蒸汽的焓降随着阀门的开大而增加，通过已全开的调门所控制的喷嘴的蒸汽的焓降随后一阀门的开大而减小；

  30.要使一台标称电压为100伏，额定电流为10A的用电设备接入220伏的电路中并能在额定工况下工作，可以（ A ）。

  二、多项选择题：【本大题共14小题，每小题1.5分,多选、少选都不得分，共21分。】

  A、过热蒸汽吸热量；B、再热蒸汽吸热量；C、饱和蒸汽吸热量 ；D、排污水的吸热量。

  A、流量—扬程曲线 ；B、功率—扬程曲线； C、流量—功率曲线；D、流量——效率曲线.燃油的物理特性包括（ABD）。

  1.功角特性，反映了同步发电机的有功功率和电机本身参数及内部电磁量的关系。( √ )

  2.提高发电机的电压将使发电机铁芯中的磁通密度增大，引起铜损增加，铁芯发热。( × )

  3.用钳形电流表测量三相平衡负载电流，钳口中放入两相导线与放入一相导线时，其表指示值相等。( √ )

  5.当发生单相接地故障时，零序功率的方向可以看做以变压器中性点为电源向短路点扩散。( × )

  7.当空气预热器严重堵灰时，其入口烟道负压增大，出口烟道负压减小，炉压周期性波动。（ × ）

  8.并列运行的汽轮发电机组间负荷经济分配的原则是按机组汽耗（或热耗）微增率从小到大依次进行分配。（ √ ）

  9.当汽轮机金属温度不高于主蒸汽或再热蒸汽温度时，蒸汽将在金属壁凝结，热量以凝结放热的方式传给金属表面。（ × ）

  10.当转子的临界转速高于1/2工作转速时，才有机会发生油膜振荡现象。（ × ）

  12.对于大型机组而言，自冷态启动进行超速试验，应按制造厂规定进行。一般在带负荷25～30%额定负荷；连续运行4小时后进行。（√）

  14.高压加热器停用时应限制机组的负荷主要是防止汽轮机通流部分过负荷（ × ）

  15.流体与壁面间温差越大，换热量越大，对流换热热阻越大，则换热量也越大。（ × ）

  16.凝汽式汽轮机当流量增加时，中间各级的焓降不变，末几级焓降减小，调节级焓降增加。（ × ）

  17.汽轮机带负荷后，当调节级金属温度达到准稳态点，机组带负荷速度不再受限制。（ √ ）

  18.汽轮机相对内效率表示了汽轮机通流部分工作的完善程度，一般该效率在78% ～ 90%左右。（ √ ）

  19.速度变动率越大，调节系统的静态特牲线越陡。因此，调频机组的速度变动率应大些。（ × ）

  20.DEH调节系统的转速控制回路和负荷控制回路能根据电网要求参与一次调频，而不能参与二次调频。（ × ）

  （1）汽压的波动对汽温影响很大，尤其是对那些蓄热能力较小的锅炉，汽温对汽压的波动更为敏感，所以减小汽压的波动是调整汽温的一大前提；

  (1)由于发电厂内部的厂用电、热力系统或其他主要设备的故障处理不当导致机炉全停，全厂出力降至零，造成全厂停电；

  (2)由于发电厂和系统间的联络线故障跳闸，此时，发电厂发出的功率远小于所带的其他负荷，引起发电厂严重低频率、低电压，若处理不当，会造成机炉全停，导致全厂停电；

  (3)发电厂主要母线故障，使大部分机组被迫停运，并涉及到厂用电系统的正常供电时，也可能会引起全厂停电；

  (4)发电厂运行人员误操作，使保护设施的一、二次方式不对应，或者造成某些主要设备主变压器、厂用电母线失电，也可能扩大为全厂停电。

  当高压加热器钢管破裂，高压加热器疏水水位升高到规定值时，保护设施及时切断进入高压加热器的给水，同时打开旁路，使给水通过旁路送往锅炉，防止汽轮机发生水冲击事故。对保护有三点要求：

  1.某台汽轮机带额定负荷与系统并列运行，由于系统事故，该机甩负荷至零，如果调节系统的速度变动率δ = 5%，试问该机甩负荷后的稳定转速n2应是多少？

  2.某炉的额定蒸发量D＝670t／h，锅炉热效率η0＝92.2%，燃煤量B＝98t／h，煤的低位发热量＝5000×4.186kJ／kg，制粉系统单耗P1＝27kWh／t煤，引风机单耗P2＝2.4kWh／t汽，送风机单耗P2＝3.5kWh／t汽，给水泵单耗P4＝8kWh／t汽，求该炉的净效率? (发电标准煤耗b＝350g／(kWh))

  运行中的大容量发电机组，如果发生低励、失磁故障，将对发电机和电力系统的稳定运行造成很严重的影响。

  1)低励或失磁时，发电机从电力系统吸收无功，引起系统电压下降。如果电力系统无功储备不足，将使临近故障发电机组的系统某点电压低于允许值，使电源与负荷间失去稳定，甚至造成电力系统因电压崩溃而瓦解。

  2)一台发电机失磁电压下降，电力系统中的其他发电机组在自动调整励磁装置作用下将增大无功输出，从而可能使某些发电机组和线路过负荷，其后备保护有几率发生误动作，使故障范围扩大。

  3)一台发电机失磁后，由于有功功率的摆动，以及电力系统电压的下降，可能会引起相邻正常发电机与电力系统之间或系统各回路之间发生振荡，导致非常严重后果。

  4)发电机额定容量越大，低励、失磁引起的无功缺额也越大。如果电力系统相对容量较小，则补偿这一无功缺额的能力比较差，由此而来的后果会更严重。

  1)失磁后，发动机定转子之间出现转差，在发电机转子回路中产生损耗超过一定值时，将使转子过热。特别是大型发电机组，其热容量裕度较低，转子易过热。而流过转子表面的差额电流，还将使转子本体与槽楔、护环的接触面上发生严重的局部过热。

  2)低励或失磁发电机进入异步运行后，由机端观测到的发电机等效电抗降低，从电力系统吸收无功功率增加。失磁前所带的有功越大，转差就越大，等效电抗就越小，从电力系统吸收无功就越大。因此，在重负荷下失磁发电机进入异步运行后，如不立即采取一定的措施，发动机将因过电流使定子绕组过热。

  3)在重负荷下失磁后，转差也有几率发生周期性的变化，使发电机出现周期性的严重超速，直接威胁着发电机组的安全。

  4)低励、失磁时，发动机定子端部漏磁增加，将使发电机端部部件和边段铁芯过热，这一情况通常是限制发电机失磁异步运行能力的主要条件。

  在正常运行中，调节级压力与主汽流量基本成正比，引起调节级压力异常的原因有：

  (4)在主机负荷不变的情况下，由于种种原因造成主汽流量偏离设计值，如多台加热器撤出，锅炉再热器大量泄漏，主机低压旁路严重内漏，或是真空突变，主汽压力、汽温等大幅度变化，都将引起主汽流量异常，从而反映在调节级压力的异常变化上。

  (1)机组大修后在一定工况下，对应的调节级压力应有原始记录，以便供日常运行中作出对照比较。当主机调节级压力异常时，首先要具体分析找到原因，并加强相关参数的监视，如主汽压力、温度、真空等以及主机振动、胀差、轴位移，以及各段抽汽压力出没出现异常。

  (2)对于由于热工测点故障而使调节级压力异常时，由于此时主汽流量也也许会出现失常，要加强对协调控制管理系统、汽包水位自动等的监视，必要时手动调整，并对主汽流量通过间接手段加强监视。尽快联系仪控人员处理。

  (3)由于通流部分积盐造成的通流部分面积减小，是缓慢进行的，机组运行一段间隔后，应将调节级压力与原始值作出比较，一经发现积盐现象，尽快作出停机处理，同时在日常运行中， 要加强对汽水品质管理，防止由于蒸汽品质超标而造成叶片结垢。

  (4)在调节级压力异常变化时，同时主机振动加剧，轴位移明显变化或出现凝结水硬度、导电率等指标上升，或出现加热器满水，判断为主机叶片损坏，严格按规程减负荷或停机，防止事故扩大。

  (5)在机组高负荷时，主汽参数尽可能在额定值运行，对应负荷下，主汽流量明显增大时， 除主汽各参数外，还应检查是不是主汽门后的蒸汽系统有泄漏，因此导致流量加大。加热器撤出时要加强对调节级压力的监视（特别是多台加热器同时撤出）。

  （1）煤粉很细，相对表面积很大，能吸附大量空气，随时都在进行着氧化，氧化放热使煤粉温度上升，氧化加强，如果散热条件不良，煤粉温度上升某些特定的程度后，即可能自燃爆炸。

  1)挥发分含量。挥发分高，产生爆炸的可能性大，而对于挥发分＜10%的无烟煤，一般可不考虑其爆炸性。

  2)煤粉细度。煤粉越细，爆炸危险性越大，对于烟煤，当煤粉粒径大于100μm时，几乎不会发生爆炸。

  3)气粉混合物浓度。危险浓度为1.2～2.0kg/m3，在运行中，从便于煤粉输送及点燃考虑，一般还较难避开引起爆炸的浓度范围。

  5)气粉混合物中的氧气浓度。浓度高，爆炸危险性大，在燃用挥发分高的褐煤时，往往引入一部分炉烟干燥剂，也是防止爆炸的措施之一。

  6)气粉混合物流速。流速低，煤粉有可能沉积；流速过高，可能会导致静电火花，所以气粉混合物流速过高、过低对防爆都不利，一般气粉混合物流速控制为16～30m/s。

  7)气粉混合物温度。温度高，爆炸危险性大，因此，运行中应根据挥发分高低， 严控磨煤机出口温度。

  8)煤粉水分。过于干燥的煤粉爆炸危险性大，煤粉水分要根据挥发分、煤粉贮存与输送的可靠性以及燃烧的经济性综合考虑确定。

  2)周围介质的成分：在燃烧过程中，由于供风不足或燃料与空气混合不良，使燃料达不到完全燃烧，未完全燃烧将产生还原性气体，灰的熔点大大降低。

  3)运行操作不当：由于燃烧调整不当使炉膛火焰发生偏斜；一、二次风配合不合理，一次风速高，煤粒没有完全燃烧而在高温软化状态粘附在受热面上继续燃烧，而形成恶性循环。

  4)炉膛容积热负荷过大：由于炉膛设计不合理或锅炉不适当的超出力，而造成炉膛容积热负荷过大，炉膛温度过高，造成结焦。

  5)吹灰、除焦不及时，当炉膛受热面积灰过多，清理不及时或发现结焦后没及时清除，都会造成受热面壁温升高，使受热面严重结焦。

  2)燃烧器出口结焦，造成气流偏斜，燃烧恶化，有可能使机械未安全燃烧热损失、化学未完全燃烧热损失增大；

  2)炉膛出口烟温升高，蒸汽出口温度上升，管壁温度上升，以及通风阻力的增大，有可能成为限制出力的因素。

  2)结焦往往是不均匀的，结果使过热器热偏差增大，对自然循环锅炉的水循环安全性以及强制循环锅炉的水冷壁热偏差带来不利影响；

  3)炉膛上部结焦块掉落时，可能砸坏冷灰斗水冷壁管，造成炉膛灭火或堵塞排渣口，使锅炉被迫停止运行；